Методические указания по расчету выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от мусоросжигательных и мусороперерабатывающих заводов

Предлагаемые методические указанияраспространяются на все виды загрязняющих веществ,образующихся при сжигании и переработкетвердых бытовых отходов (ТБО). Однако расчетнымметодом (п. 6, Б)предусматриваются определения выбросов ватмосферу: летучей золы оксидов азота, двуокиси серы и окиси углерода. Что касается остальных загрязняющих веществ, выбрасываемых с уходящимидымовыми газами, то их концентрацию в этихгазах следует определять непосредственным замером (п. 6,А). На примере расчета выбросов загрязняющих веществ,приведенныхна стр. 26, дается расчет выбросов загрязняющих веществ, основанный на фактических замерах (летучей золы, NO2,SO2,CO,HClи HF), и этот же показатель,определенный расчетным путем для первых четырех из них.Наличие перечисленных шести загрязняющих веществ в дымовых газах МСЗ упоминается в советской и зарубежной технической литературе. Что касается полиароматических углеводородов(ПАУ), полихлорированных бифенилов (ПХБ) и других органических соединений, то они обнаружены не были или их концентрации были ничтожно малы. Однакосоответствующие исследования продолжаются.

Настоящие методикиразрабатываются в соответствии с рекомендациями по составлению отраслевыхметодик расчета плановых показателей по охранеатмосферноговоздуха, составленными Главной геофизическойобсерваториейим. А.И. Воейкова.

МУСОРОСЖИГАТЕЛЬНЫЕ ЗАВОДЫ

Мусоросжигательные (МСЗ) и мусороперерабатывающие (МПЗ) заводы обеспечивают наилучшие и наиболее перспективные условия по обезвреживанию и переработке твердых бытовых отходов в городах нашей страны. Исходя из санитарно-гигиенических требований эти заводы можно располагать вблизи селитебнойзоны, что существенносокращаетрасходы на вывоз отходов за черту города. МСЗ и МПЗ представляет высокомеханизированные предприятия,что позволяет обслуживать их ограниченнымперсоналом, в основном не имеющим контакта с отходами и занятого управлениемтехнологическим процессом. При сжигании отходов можно получать тепло, электроэнергию, атакже лом черных металлов для вторичного использования. Технологическая схема МСЗ приведена на рис. 1. Одной из основных проблем при сжигании ТБО является очистка уходящих дымовых газов мусоросжигательных котлов (МСК), которые в своем составе содержат взвешенные частицы золы инедожога. В ряде случаев при сгорании отходовв топке помимоуглекислого газа и водяных паров, образованиекоторых обусловлено окислением углерода и водорода, выделяются другие газообразные продукты (окислы серы и азота, хлористый и фтористый водород идр.). Выделение этих загрязняющих веществ в первую очередьобъясняетсянеполным сгоранием ТБО, связанных сгетерогенным характером сжигаемого материала, сложностью и разнообразием химико-термодинамических процессов, протекающих в топке с различной интенсивностью, невозможностью поддержаниятемпературного уровня в ней, плохо организованнымперемешиванием окислителя с газообразными продуктами термического разложения отходов и т.д.

ГАЗООЧИСТНЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ УЛАВЛИВАНИЯ ТВЕРДЫХ ИГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ МСЗ

1. Электрофильтры для очистки дымовыхгазов от летучей золы. На всех отечественных МСЗи на большинствезаводов за рубежом для очистки дымовых газов от твердых выбросовиспользуют электростатические фильтры(электрофильтры).Основные преимуществаэлектрофильтров: высокая степень очистки (до99 %), низкие энергетические затраты, состояние из потерь энергии на преодоление гидравлического сопротивления аппарата, не превышающего 150-200 Па и затрат энергии обычно 0,3-1,8МДж (0,1-0,5 кВт· ч) на 1000 м3 газа; возможность улавливания частиц размерами 100-0,1 мкм при концентрациичастиц в газах до 50 г/м3; полная автоматизация установки[1].

Рис. 1. Технологическая схема мусоросжигательного завода:

1 — разгрузочная площадка мусоровозов; 2 — площадка для транспорта вывоза остатков; 3 -приемный бункер; 4 — мостовой кран с грейферным ковшом; 5 — приемная воронка котла с течкой; 6 — питатель; 7 -валковая колосниковая решетка; 8 — парогенератор; 9 — система шлакозолоудаления; 10 — бункер шлака и золы; 11 -кран для погрузки шлакозолоотходов; 12 — помещение баков охлаждающей воды иотстоя; 13 — электростатический фильтр; 14 — турбогенератор;15 — дымовая труба; 16 — воздушный конденсатор

Применение электрофильтров объясняется следующими соображениями [1]: необходимостью высокой степени очистки дымовыхгазов, когда конечная запыленность (после электрофильтров) не должна превышать 50-150 мг/нм3, нестабильностью работыкотельного агрегата, определяемойсоставом сжигаемых отходов, требованием обеспечить условия коагуляции частиц сажидля предотвращения выброса их в атмосферу.

Как правило, очистка дымовых газов осуществляется сухим горизонтальным трехпольнымэлектрофильтром. За каждым котлом установлено по одному электрофильтру. Далее газы дымососом выбрасываются через дымовую трубунеобходимой высоты.

Управлениеэлектрическим режимом осуществляется с главного пульта завода, на который выведены контрольно-измерительные приборы.

Уловленная зола удаляется с помощьюконвейеров через пылевые затворы непрерывного действия, такие как мигалки с конусным клапаном, двойные пылевые затворы с электроприводами, шлюзовые питатели.

При налаженной работе мигалки уловленная золанепрерывно и равномерно высыпается из бункера электрофильтра. Для эвакуации золы из-под электрофильтров применяются винтовые конвейеры, создающие затвор ввиде уплотненной пробки золы.

2. Очистка газов МСЗ отгазообразных загрязняющих веществ. В нашейстране очистка газов от газообразных загрязняющих веществна существующихМСЗ не производится. За рубежом для предотвращения загрязнения атмосферы этими выбросами используютмокрую очистку. В Советском Союзе такжеведутся исследования газообразных загрязняющих веществ с целью их снижения.

Рис. 2. Схема установки распылительной абсорбции, разработанная специалистами энергосистемы «Дюссельдорф»:

I — газоход продуктов сгорания изкотла с температурой 200-300 °С; II — воздуховод сжатого воздуха; III — выброс очищенных продуктов сгорания через дымовую трубу; 1 — бункер известковой суспензии; 2 — смесительный бак; 3 — реактор; 4 — конвейер; 5 — насос; 6 — регулирующий клапан; 7 — электрофильтр; 8 — бункеруловленной летучей золы

3. Однако при очистке газов спомощью газопромывателя типа «Вентури» возникают проблемы очистки воды, сбрасываемой после улавливаниязагрязняющих веществ из дымовых газов. Поэтому в последнее время все большеераспространение получает так называемая «сухая» очистка газообразныхзагрязняющихвеществ (рис. 2).

Неочищенные газы вводятся в камеру 3, где щелочной 2 %-ныйраствор известковогомолока CA(OH)2,приготовленный в смесителе 2, распыляется при помощи вертушки-разбрызгивателя.

Дозирование известкового молока, подаваемого насосом 5, регулируемого посредством клапана 6, осуществляется в соответствии с заданнойтемпературой газов. Поступающее в камеру 3 известковое молоко вступаетв реакцию с газообразными загрязняющими веществами, которые адсорбируются на ееповерхности, затем эти капли высушиваются в потоке горячихгазов и в большей части выпадают в виде кристалловв сборнике камеры 3. Мелкие частицы уносятся с потоком газов вэлектрофильтр 7 и там осаждаются вместе с частицами золы, азатем совместно с ними удаляются в шлаковый бункер. При таком способе улавливания газообразныхзагрязняющих веществ его эффективность поотдельным компонентам (HCl) достигает 90 %, причемодновременно улавливаются содержащиеся в газах HF, окислысеры и т.д. Фирма «Лентьес» (ФРГ) предложила поставить в СССР установку длясухой очистки газообразных загрязняющихвеществ, аналогичную вышеописанной, которая характеризуется следующими показателями.

 

Передгазоочистным устройством

Послегазоочистного устройства

Количестводымовых газов, нм3/ч………………………………………………………………………

50×103

52,2×102

Температурауходящих газов, °С………………………………………………………………………..

200

130

Содержание,мг/нм3:

 

 

HCl………………………………………………………………………………………………………………………..

2000

100

SO2………………………………………………………………………………………………………………………..

500

100

HF…………………………………………………………………………………………………………………………

25

0

Расходводы (с учетом выпаривания), т/ч………………………………………………………….

—

2

Потери давления в реакторе,Па…………………………………………………………………………

—

350

Дополнительные потери давления во всей системе газоочистки, включаяэлектрофильтр, Па……………………………………………………………………………………………….

—

1000

РасходNaO, кг/ч…………………………………………………………………………………………………..

—

200

Твердыеостатки, кг/ч………………………………………………………………………………………….

—

360

Потребность в электроэнергии, кВт……………………………………………………………………

—

150

Вопрос создания (приобретения) такойустановки для нашейстраны находитсяв стадии изучения.

РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ МСЗ

При определении валовыхвыбросов твердых частиц, окислов серы и азота, оксидов углерода и других загрязняющих веществ использованыметодические указания [2, 4] с определением их фактических концентраций в уходящих дымовых газах (после электрофильтров) на 2 и 3 Московских мусоросжигательных заводах (мг/м3) с последующим перерасчетом на годовую(часовую) производительность завода. Для остальных заводовконцентрация загрязняющих веществ в уходящих газах (мг/м3)была принята по опыту московских заводов, а затем выброс загрязняющих веществ пересчитан на годовую (часовую) производительность завода. Для санитарной оценки этих выбросов ниже приведен расчет максимальной приземной концентрации загрязняющих веществ Cm, которые сравнивались с ПДК, установленными для рассматриваемых веществ.

Общиеположения

1. Настоящие указания устанавливают методику расчета концентраций в атмосферном воздухезагрязняющих веществ, содержащихся в выбросах МСЗи МПЗ. Указания должны соблюдаться при проектировании предприятий, а также при нормировании выбросов в атмосферу реконструируемых идействующих МСЗ и МПЗ.

2. Нормы предназначены для расчета приземных концентраций в двухметровом слое над поверхностью земли, а также вертикального распределенияконцентраций. Степень опасности загрязненияатмосферного воздухахарактеризуетсянаибольшим рассчитанным значением концентрации, соответствующим неблагоприятным метеорологическим условиям, в том числе опасной скорости ветра.Нормы не распространяются на расчет концентраций надальних (более100 км) расстояниях от источника выброса.

3. При одновременном совместном присутствии в атмосферном воздухе нескольких веществ, обладающих в соответствии с перечнем, утвержденным Минздравом СССР,суммацией вредного действия, для каждой группы указанных веществ однонаправленного действия рассчитываются безразмерная суммарная концентрация или значенияконцентраций загрязняющих веществ, обладающих суммацией вредного действия, приводятсяусловно к значению концентрации с одной изних.

Безразмерная концентрация определяется по формуле

,                                             (1)

где C1, C2, …, Cn — расчетные концентрации загрязняющих веществ в атмосферном воздухе в одной и той же точке местности,мг/м3; ПДК1, ПДК2, …, ПДКn — соответствующие максимальные предельно допустимые концентрациизагрязняющих веществ в атмосферном воздухе, мг/м3.

Приведенная приземная концентрация C рассчитывается по формуле

,                                        (2)

где C1 — концентрация вещества, к которому осуществляется приведение; ПДК1 — его ПДК; C2, …., Cn и ПДК1, …, ПДКn — концентрации и ПДК других веществ, входящих в рассматриваемую группу суммации.

Методика расчетов выбросов загрязняющих веществ

4. Зная морфологический состав отходов и элементный составотдельных компонентов (табл. 1), можно определить элементный состав всеймассы рассматриваемых отходов, %:

CPобщ = CP1i1 + CP2i2+ , …, CPnin;

HPобщ = HP1i1 + HP2i2+ , …, HPnin;

OPобщ = OP1i1 + OP2i2+ , …, OPnin;

NPобщ= NP1i1 + NP2i2+ , …, NPnin;                                           (3)

SPобщ = SP1i1 + SP2i2+ , …, SPnin;

APобщ = AP1i1 + AP2i2+ , …, APnin;

WPобщ = WP1i1 + WP2i2+ , …, WPnin,

где CP1, CP2, …, СPn -содержания в каждом компоненте отходов углерода на рабочую массу, %; HP1, HP2, …, HPn — то же, водорода, %; OP1, OP2, …, OPn — то же, кислорода, %; NP1, NP2, …, NPn — то же, азота, %; SP1, SP2, …, SPn — то же, серы, %; AP1, AP2, …, APn — тоже,золы, %; WP1, WP2, …, WPn — то же, влаги, %; i1, i2, ….., in — доли соответствующихкомпонентов в общей массе отходов

.

Для проверки полученного результатаследует воспользоваться формулой

OPобщ+ HPобщ+ CPобщ+ NPобщ+ SPобщ+ APобщ+ WPобщ= 100 %.

Таблица 1

Элементный состав, выходлетучих продуктов и удельная теплота сгорания отдельных компонентов бытовых отходов

Компонент

Состав, %

Выход летучих, %

Низшая удельная теплота сгорания

Углерод

Водород

Кислород

Азот

Сера

Зола

Влажность

кДж/кг

ккал/кг

Бумага

27,7/46,2

3,7/6,2

26,3/47,1

0,16/0,27

0,14/0,23

15/-

25/-

79

9490/16850

2270/4030

Пищевые отходы

12,6/53,6

1,8/7,7

8/34,1

0,95/4

0,15/0,6

4,5/-

72/-

65,2

3430/22280

820/5330

Текстиль

40,4/56,1

4,9/6,8

23,2/32,2

3,4/4,8

0,1/0,1

8/-

20/-

74,3

15720/26530

3760/5390

Древесина

40,5/51

4,8/6,1

33,8/42,6

0,1/0,2

-/0,1

0,8/-

20/-

67,9

14460/20270

3460/4850

Отсев

13,9/46,4

1,9/6,3

14,1/47

—

0,1/0,3

50/-

20/-

44

4600/17010

1100/4070

Пластмасса

55,1/67,7

7,6/9,3

17,5/21,5

0,9/1,1

0,3/0,4

10,6/-

8/-

79

24370/30180

5830/7220

Зола,шлак

25,2/94

0,45/1,7

0,7/2,6

—

0,45/1,7

63,2/-

10/-

2,7

8650/33230

2070/7950

Кожа,резина

65/77,9

5/6

12,6/15,1

0,2/0,3

0,6/0,7

11,6/-

5/-

49

25790/31060

6170/7430

Прочее

47/58,5

5,3/6,6

27,7/34,5

0,1/0,1

0,2/0,3

11,7/-

8/-

60,2

18140/22820

4340/5460

Стекло, металл, камни

—

—

—

—

—

100

—

—

—

—

Примечание: 1. Таблица составлена наосновании работ АКХ.

2. В числителе приведены элементный состав и теплота сгорания нарабочую массу, в знаменателе — на горячую.

3. Выход летучих продуктов определен на сухое вещество.

Все вышесказанное в равнойстепени относится к удельной теплоте сгорания отходов QPн:

(QPн)общ = (QPн)1i1 + (QPн)2i2 + ,…, + (QPн)nin,                                   (4)

где (QPн)1, (QPн)2,…, (QPн)n — удельная низшая теплота сгорания отдельных компонентов на рабочую массу (см. табл. 1); i1, i2,…, in — см. выше.

Полученная по вышеприведенной формуле (QPн)общ может быть проведена по формуле Менделеева, ккал/кг:

(QPн)общ = 81CPобщ + 300HPобщ — 26(OPобщ — SPобщ) -6(9HPобщ + WPобщ);            (5)

1 ккал/кг = 4,18 кДж/кг.

5. Количество дымовых газов, выбрасываемых от одного илинескольких котлоагрегатов, Vдr (м3/ч) может быть замеренонепосредственнона МСЗ или определенопо эмпирической формуле С.Я. Корницкого (ВТИ):

,                    (6)

где Вч- производительность котлоагрегата по сжигаемым ТБО, т/ч; α -коэффициент избытка воздуха, может быть определен с помощью газового анализа уходящих газов:

α = 21 / (21 — O2),                                                    (7)

где O2 — содержание кислорода в уходящих дымовых газах(определяется экспериментально с помощью переносногохроматографаили газоанализатором ВТИ-1); QPн — ккал/кг, определяется из формулы (4); WP — определяется из формулы (3);tr- температура газов за электрофильтром замеряется или для прикидочных расчетов может бытьпринята 200 °С.

Количестводымовых газов, выбрасываемых за секунду

Vдr = Vдr : 3600.                                                       (8)

6. Количество загрязняющих веществ, выбрасываемых с уходящими дымовыми газами, определяется двумя методами:

непосредственнымзамером концентраций рассматриваемых загрязняющихвеществ в уходящих дымовых газах после газоочистных устройств;

расчетнымпутем.

Первый метод предпочтителен, таккак он позволяетполучить более объективные данные. Расчетнымпутем по существующим методикам можно определить концентрацию летучейзолы, оксида азота, двуокиси серы и окисиуглерода. Определение концентрации других загрязняющих веществ возможно только опытным путем, так как методик для выявления их количеств расчетным путем несуществует.

А. Экспериментальный метод определения количеств загрязняющих веществ базируется на непосредственном замере их концентрацийв уходящих дымовых газах, мг/м3, сподсчетом этой величины в рассматриваемом объемегазов за заданный период времени:

Mnr = CnVдr× 10-6 кг/ч,                                                     (9)

где Cn — содержание загрязняющего вещества в уходящих дымовых газах, мг/м3;определяется путем непосредственных замеров по методикам, изложенным в работах [7, 8]; Vдr- см. формулу (6).

Для определения количества загрязняющихвеществ, выбрасываемых в секунду (Mс)n, в час (Mч)n или за год (Mгод)n, необходимоCn умножить насоответствующую величину Vдс,Vдч или Vдгод.

Б. Расчетным методом определения загрязняющих веществ предусматривается расчет выброса в атмосферу летучейзолы, оксида азота, двуокиси серы и окисиуглерода:

1) выброс летучей золы ватмосферу (кг/ч) с учетом улавливания ее в золоуловителе [9]:

,                                  (10)

где Вч- производительность котлоагрегата по сжигаемым ТБО, т/ч;аун — доля летучей золы, уносимой из топки, дляусловий МСК (аун= 0,1 — 0,2);QPн — удельная теплота сгорания:низшая,МДж/кг (см. формулу (4)), для средних условий ~1600 ккал/кг (6,7 МДж/кг); AP — содержание золы в ТБО, % (см. формулу (8)); q4 — потери смеханическим недожогом, %, составляют всреднем 4 %; 32,7 — средняя теплота сгорания горючих в уносе, МДж/кг; η — степень улавливания твердых частиц в золоуловителях, для электрофильтров МСЗ ~0,97;

2) выброс окислов серы в пересчете на SO2 [9]:

MSO2ч =20ВчSP(1 — η′̀́SO2) (1- η″SO2) кг/ч,                                  (11)

где Вч — (см. формулу (10)); SP — содержание серы в ТБО, %, которое в среднемсоставляет 0,15 %; η′SO2 — доля окислов серы, связываемых летучей золой, составляет для ТБО0,3; η″SO2 — доля окислов серы, улавливаемой в газоочистном устройстве, при наличии в качестве газоочистногооборудования только электрофильтра составляет 0;

3) выброс окислов азота [5]:

 кг/ч,                                 (12)

QPн — МДж/кг; Вч -т/ч; q4 — % (см. выше); KNOx — количество окислов, образующихся на 1 ГДж тепла, кг/ГДж; β — коэффициент, учитывающий степень дожигания выбросов окислов азота врезультате применения технических решений, в нашем случае может быть принят равным 0; KNO2 — в зависимости отноминальной паропроизводительности котла Д, т/ч; определяется из выражения

KNOx = 0,16e0,012Дном.                                                     (13)

Формула (13) хорошокорреспондируется с опытнымиданными при паропроизводительности мусоросжигательного котладо 15 т/ч.Далее при паропроизводительности от 15 до 50 т/ч следуетиспользовать формулу

.

При нагрузке,отличающейся от номинальной, KNOx следует умножить на Дфакт/Дном0,25, где Дфакт, Дном — соответственно фактическая и номинальная паропроизводительность котла;

4) выброс окиси углерода

 кг/ч,                                             (14)

где Вч — т/ч; q4 — % (см. выше); CCO — выход окиси углерода при сжигании 1 т отходов, кг/т, определяется по формуле

CCO = 1000q3RQPн / 1018,                                                (15)

где R — коэффициент, равный доле от q3, обусловленной наличием продукта неполного сгорания окиси углерода, для ТБО R= 1; q3 — потери с химическим недожогом, для ТБОсоставляют при хорошо организованном дутье, %, q3 = 0,1-0,3 %; QPн — МДж/кг (см. выше).

7. Для санитарнойоценки выбросов загрязняющих веществ необходимо выполнить расчет максимального значения приземной концентрации этих веществ CМ (мг/м3) и сравнить их с ПДК согласно СН-245-81. Для этих целей следует использовать методику[6].

Нормируемые ПДК загрязняющих веществ, выделяющихся при сжиганииТБО, приведены ниже.

Максимально разовые ПДК, мг/м3

Нетоксичная пыль и сернистый ангидрид……………………………………………….. 0,5

Сажа………………………………………………………………………………………………………. 0,15

Оксид углерода………………………………………………………………………………………. 3

Оксиды азота………………………………………………………………………………………….. 0,085

Хлористый водород……………………………………………………………………………….. 0,2

Фтористый водород……………………………………………………………………………….. 0,062

Методика расчета приземной концентрации загрязняющих веществ от выбросов одиночного источника

8.Максимальное значение приземной концентрации загрязняющего вещества CM (мг/м3)при выбросе газовоздушной смеси из одиночного точечного источника с круглым устьем достигается принеблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии xM, м, от источника иопределяется по формуле

,                                                  (16)

где A — коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы; (Мс)n — масса n загрязняющего вещества, выбрасываемого в атмосферу вединицу времени,г/с; может быть определена экспериментальнопутем замера концентрации загрязняющих веществв уходящих дымовых газах (см. п. 6, А) или расчетом (см. п. 8, Б) по формулам (10),(11),(12),(14) спересчетом кг/ч на г/с, для чегополученные по этим формулам величины необходимо разделить на 3, 6; F -безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания загрязняющих веществ в атмосферном воздухе, определяетсяпо п. 11; m, n — коэффициенты, учитывающие условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса (см. п.12); H — высота источника выбросанад уровнем земли, м; λ — безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности с перепадом высот, не превышающим 50 м на 1 км (λ = 1); ΔT -разность между температурой, выбрасываемой газовоздушной смеси Tг и температурой окружающегоатмосферного воздуха Tв, °С; Vдс — расход газовоздушной смеси, определяемый по формулам(6′) или формуле

,                                                            (17)

где Д -диаметр устья источника выброса, м; W0 — средняяскорость выхода газовоздушной смеси из устьяисточника выброса, м/с.

9. Значение коэффициента A, соответствующеенеблагоприятным метеорологическим условиям, прикоторых концентрация загрязняющих веществ в атмосферном воздухе максимально, принимается равным:

250 — для районов Средней Азииюжнее 40° с.ш., Бурятской АССР и Читинской обл.;

200 — для европейской территории СССР: для районов РСФСРюжнее 50° с.ш.,для остальных районов Нижнего Поволжья, Кавказа, Молдавии; для азиатской территории СССР: для Казахстана, Дальнего Востока иостальной территории Сибири и Средней Азии;

180 — дляевропейской территории СССР и Урала от 50 до 52° с.ш., за исключением попадающих в эту зону перечисленных выше районов иУкраины;

160 — дляевропейской территории СССР (за исключениемЦентра) и Урала севернее 52° с.ш., а также для Украины (длярасположенных на Украине источников высотой менее 200 м в зоне от 50 до 52° с.ш. — 180, а южнее 50 °с.ш. — 200);

140 — дляМосковской, Тульской, Рязанской, Владимирской Калужской, Ивановской областей.

Примечание. Для других территорий значения коэффициента A должны приниматься соответствующимизначениями коэффициента A для районов СССР со сходными климатическими условиями турбулентного обмена.

10. Приопределении значения T (°С)следует принимать температуру окружающего атмосферного воздуха Tв (°С)равной средней максимальной температуренаружного воздуха наиболее жаркого месяца годапо СНиП2.01.01-82, а температуру выбрасываемой в атмосферу газовоздушной смеси Tг (°С) — по действующим для данногоМСЗ технологическим нормативам пли проектным материалам.

11. Значение безразмерного коэффициента F принимается:

а) для газообразных загрязняющих веществ и мелкодисперсныхаэрозолей (пыли, золы и т.п., скорость упорядоченного оседания которых практически равна нулю) — 1;

б) для мелкодисперсных аэрозолей (кроме указанных в п. 11, а) при среднемэксплуатационном коэффициенте очистка выбросов не менее 90 % — 2, от 75 до 80 % — 2,5, менее 75 % и при отсутствии очистки — 3.

12. Значения коэффициентов m и n определяются взависимости от параметров f, VM, V′M, и fe:

f = 1000 W20Д / (H2ΔT);                                                     (18)

;                                                        (19)

V′M= 1,3 W0Д / H;                                                          (20)

fe = 800 (V′M)3.                                                               (21)

Коэффициент m определяется в зависимости от f по рис. 3:

 при f < 100;                                  (22а)

 при f ≥ 100.                                                      (22б)

Дляfe< f< 100 значение коэффициента m вычисляется при f = fe.

Рис. 3. График m = F(f, fe):

а — при f 100

Рис. 4. График n = f(VM, V′M)

Коэффициент n при f < 100 определяется в зависимости от VM порис. 4или формулам

n = 1 приVM ≥ 2;                                                     (23а)

n= 0,532 V2M — 2,13 VM + 3,13 при 0,5 ≤ VM <2;                        (23б)

n = 4,4VM при VM< 0,5.

Аналогично при f< 100 и VM < 0,5 или f ≥100 и V′M < 0,5 (случаи предельно малых опасных скоростей ветра) расчетCM вместо формулы (16)производится по формуле

,                                                    (24)

где m′= 2,86m при f < 100,                   VM < 0,5;                                                       (25 а)

m′ = 0,9при f ≥ 100,                        VM < 0,5.                                                        (25б)

Примечание.Формула (24) является частным случаем общей формулы(16).

Расчет максимального значения приземнойконцентрации загрязняющих веществ в зависимости от расстояния источника выброса и от опасной скорости ветра

13. Расстояние XM, (м) от источника выбросов, на котором приземнаяконцентрация C (мг/м3) при неблагоприятныхметеорологических условиях достигает максимальногозначения CM, определяется по формуле

,                                                           (26)

где безразмерный коэффициент d при f < 100 находится последующим формулам:

 при VM ≤ 0,5;                                       (27 а)

 при 0,5 < VM ≤ 2;                                 (27 б)

 при VM > 2.                                        (27в)

14. Значение опасной скорости uM (м/с) на уровнефлюгера (обычно 10 м от уровня земли), при которой достигается наибольшее значение приземнойконцентрации загрязняющих веществ CM, в случае f < 100определяется по следующим формулам:

uM = 0,5 при VM ≤ 0,5;                                                     (28а)

uM = VMпри 0,5 < VM ≤ 2;                                                 (28б)

 при VM> 2.                                         (28в)

15. Максимальноезначение приземной концентрации загрязняющего вещества CMu (мг/м3) при неблагоприятных метеорологическихусловиях и скорости ветра u (м/с),отличающейся от опасной скорости ветра uM (м/с), определяетсяпо формуле

CMu = rCM,                                                                (29)

где r -безразмерная величина, определяемая в зависимости от отношения u/uM по рис. 5 или поформулам:

r = 0,67(u/uM) + 1,67(u/uM)2 — 1,34(u/uM)3при u/uM < 1;                      (30 а)

 при u/uM > 1.                                (30б)

Примечание. При проведении расчетов неиспользуются значения скорости ветра u u*, где u* — значение скорости ветра, превышаемое в даннойместности в среднем многолетнем режиме в 5 % случаев.Это значение запрашивается в УГКСГоскомгидромета, на территории которого располагается предприятие,или определяется по климатическомусправочнику.

Рис. 5. График r, P = f (u/uM)

Рис. 6. График S = f(x/xM):

а -интервал x/xM = 1 — 7; б — то же, x/xM = 8 — 50; в — то же, x/xM = 0 — 1;

 — легкая примесь;  — тяжелаяпримесь

16. Расстояние отисточника выброса xMu (м), на которомпри скорости ветра u и неблагоприятных метеорологических условиях приземная концентрация загрязняющих веществдостигает максимального значения CMu (мг/м3), определяется по формуле

xMu = pxM,                                                                  (31)

где p — безразмерныйкоэффициент, определяемый в зависимости от отношения u/uM по рис. 5 или поформулам:

p = 3при u/uM≤ 0,25;                                                   (32а)

p = 8,43 (1 — u/uM)5 + 1 при 0,25 < u/uM < 1;                                 (32б)

p = 0,32 u/uM + 0,68 приu/uM > 1.                                          (32 в)

17. При опаснойскорости ветра uM приземная концентрация загрязняющих веществ C (мг/м3) в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях x (м) от источника выброса определяетсяпо формуле

C = S1CM,                                                                   (33)

где S1 — безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения x/xM и коэффициента F по рис. 6 или по формулам:

S1 = 3(x/xM)4 — 8(x/xM)3 + 6(x/xM)2 приx/xM ≤ 1;                               (34 а)

 при 1< x/xM ≤ 8;                                      (34б)

 при F≤ 1,5 и x/xM > 8;                    (34в)

 при F> 1,5 и x/xM > 8.                    (34г)

18. Валовыйвыброс ингредиента n за рассматриваемый период (год)определяется выражением

(Mгод)n = (Mч)n × 6500× 10-3 т/год,                                            (35)

где 6500 ч- среднее значениепродолжительности работы одного котла в год; (Mч)n — см. п. 6.

При расчете по формуле (35)в качестве выброса принято максимальное значение (MC)n, чтопрактически значительно выше действительной величины этого показателя в годовомисчислении. Более достовернымявилось бы выражение:

(Mсргод)n = (Mсрч)n × 6500 × 10-3.                                               (36)

Пример расчета выбросов загрязняющих веществ

В качестве примера приведен расчет выбросов Московского спецзавода№ 2. Расчету предшествовало определение состава и свойств ТБО (табл. 2). Какотмечалось в п. 6, массы загрязняющихвеществ, выбрасываемых в атмосферу, длялетучей золы, SO2, NOx и CO можно определить как непосредственным замером, так и расчетным путем. Результаты расчетов, выполненные по обоим этим методам,сведены в табл. 3.

Таблица 2

Морфологический составТБО спецзавода № 2 и некоторые теплоПрофессиональныйпоказатели этих отходов

Дата отбора проб

Компонент

Средний состав

Сера

Влажность

Зольность

Теплота сгорания, ккал/кг

%по массе

22.10.86

Бумага

30,5

0,043

7,6

4,6

693

Пищевые отходы

36,5

0,054

26,3

0,3

299

Древесина, листья

4,5

—

0,8

—

138

Черный металлолом

3,9

—

—

3,9

—

Цветной металлолом

0,3

—

—

0,3

—

Кости

1,1

—

0,2

0,5

12

Кожа,резина

0,2

0,0012

—

—

12

Текстиль

4

0,004

0,8

0,3

150

Стекло

4,8

—

—

4,8

—

Камни,керамика

0,2

—

—

0,2

—

Полимерныеотходы

5,3

0,017

0,5

0,6

308

Отсевменее 16 мм

8,7

0,0058

1,7

4,3

96

Итого…

100

0,125

37,9

20,6

1707

23.10.86

Бумага

32,8

0,046

8,2

4,9

744

Пищевыеотходы

30,8

0,046

22,2

1,4

252

Древесина, листья

2,9

 

0,6

—

100

Черныйметаллолом

2,9

 

—

2,9

—

Цветнойметаллолом

0,3

 

—

0,3

—

Кости

2

 

0,4

1

22

Кожа, резина

1,3

0,0078

0,1

0,1

80

Текстиль

8,0

0,0085

1,7

0,7

320

Стекло

4,6

 

—

4,6

—

Камни, керамика

0,9

 

—

0,9

—

Полимерные отходы

5

0,015

0,4

0,5

292

Отсевменее 16 мм

8

0,008

1,6

4

88

Итого…

100

0,131

35,2

21,3

1898

Таблица 3

Результаты расчета

№ п/п

Показатель

Номеррасчетной формулы по тексту

Расчет

Значение

фактическое по замеру

расчетное по формуле

1

Производительность котла посжигаемым ТБО Вч, т/ч

—

—

8,3

8,3

 

Тоже, Вс, кг/с

2,3

2,3

2

Число котлов, шт.

—

—

2

2

3

Высота дымовой трубы H, м

—

—

50

50

4

Диаметрустья трубы Д, м

—

—

2,1

2,1

5

Температурапродуктов сгоранияTг, °С

—

—

220

220

6

Температураокружающего воздуха Tв, °С

—

—

20

20

7

Удельнаянизшая теплота сгорания отходов QPн, ккал/кг

Табл. 3

—

1800

1800

8

Количество дымовых газов Vдч, м3/ч

6

103× 8,3 × [(0,1 + 1,08 × 1,8) (1800 + 6 × 35,5) / 1000 + 0,124× 35,5] × (273 + 220) : 273

90: 103

107×103

9

Коэффициент избытка воздуха

7

1,8

1,8

10

Количестводымовых газов Vдс, м3/с

25

30

11

Максимально-разовыевыбросы,мг/м3:

 

 

 

 

 

летучейзолы

—

—

144

110,9

 

NOx

—

—

103

105,7

 

SO2

—

—

322

134,2

 

CO

—

—

120

115

12

Тоже, мг/с:

 

 

 

 

 

летучейзолы Mл.зс

10

3600

3327

 

MSO2с

11

20 × 2,3 × 0,125 × 0,7 × 103

8050

4025

 

MNOxс

12

2,3 × 7,5× 0,19 × 0,96 × 103

2575

3172

 

KNOx

13

0,16e0,012× 15

—

0,19

 

MCOс

14

1,5 × 2,3 ×103

3000

3450

 

CCO

15

—

1,5

13

Средняяскорость выхода продуктов сгорания из устья трубы W0, м/с

17

25× 4 / (3,14 × 2,12)

7,2

8,7

14

Коэффициент A

п. 8

 

140

140

15

Параметр f

18

0,22

0,32

16

Параметр VM

19

3

3,2

17

Параметрm

22 а, рис. 3

1,08

1,09

18

Параметрn

23 а, рис.4

—

1

1

19

Масса загрязняющего вещества (Mc)n, мг/с

п.6

См. п. 12настоящего расчета

—

—

20

Коэффициент, учитывающий скорость оседания загрязняющих веществ, F

п. 11

—

—

—

Расчет приземной концентрации летучей золы

21

Максимальное значение концентрации Cл.зМ, мг/м3

16

0,026

0,024

22

Расстояние от источника выброса, на котором приземная концентрация достигает своего максимального значения xM, м

26

548

558

23

Безразмерный коэффициент d

27 в

14,6

14,9

24

Коэффициент S1 для расстояния x:

 

 

 

 

 

x = 50 м, x/xM = 0,0896

34 а

3(0,0896)4- 8×(0,0896)3 + 6×(0,0896)2

0,044

0,0476

 

x = 100 м, x/xM = 0,179

34 а

 

0,154

0,149

 

x = 200 м, x/xM = 0,358

34 а

 

0,426

0,423

 

x = 400 м, x/xM = 0,717

34 а

 

0,93

0,928

 

x = 1000 м, x/xM = 1,79

34 б

1,13/ [0,13 (1,79)2+ 1]

0,789

0,789

 

x = 3000 м, x/xM = 5,38

34 б

1,13/ [0,13 (5,38)2+ 1]

0,231

0,237

25

Концентрация летучей золы Cз на расстоянии x, мг/м3:

 

 

 

 

 

x = 50 м

33

0,024× 0,0476

0,00114

0,00114

 

x = 100 м

33

0,024× 0,149

0,004

0,00357

 

x =200 м

33

0,024 × 0,423

0,00111

0,0101

 

x = 400 м

33

0,024× 0,928

0,0242

0,0223

 

x = 1000 м

33

0,024× 0,798

0,0205

0,0191

 

x = 3000 м

33

0,024× 0,237

0,006

0,00569

Расчет приземной концентрации окислов серы

26

Максимальное значение концентрации CSO2M, мг/м3

16

0,029

0,0145

27

Расстояние от источникавыброса, на котором приземная концентрация достигает своего максимума xM, м

26

731

746

28

Коэффициент S1 для расстояния x:

 

 

 

 

 

x = 50 м, x/xM = 0,068

34 а

3(0,068)4- 8(0,068)3 + 6(0,068)2

0,0253

0,0267

 

x = 100 м, x/xM = 0,137

34 а

 

0,093

0,2941

 

x =200 м, x/xM = 0,274

34 а

 

0,303

0,292

 

x = 400 м, x/xM = 0,547

34 а

 

0,79

0,74

 

x = 1000 м, x/xM = 1,37

34 б

1,13/ [0,13 (1,37)2+ 1]

0,91

0,916

 

x = 3000 м, x/xM = 4,1

34 б

1,13/ [0,13 (4,1)2+ 1]

0,354

0,364

29

КонцентрацияSO2 на расстоянии x, мг/м3:

 

 

 

 

 

x = 50 м

33

0,029× 0,0253

0,000734

0,000387

 

x = 100 м

33

0,029× 0,093

0,0027

0,00122

 

x = 200 м

33

0,029 × 0,303

0,00879

0,00423

 

x = 400 м

33

0,029× 0,79

0,0229

0,0107

 

x = 1000 м

33

0,029× 0,91

0,0264

0,0133

 

x = 3000 м

33

0,029× 0,354

0,0103

0,00528

Расчет приземной концентрации окислов азота

30

Максимальноезначение концентрации CNOxM, мг/м3

16

0,0091

0,0107

31

Расстояниеот источника выброса, на которомприземная концентрация достигает своего максимума xM, м

26

731

746

32

КоэффициентS1 для расстояния x:

 

 

 

 

 

x = 50 м, x/xM = 0,068

34 а

3(0,068)4- 8× (0,068)3 + 6 × (0,068)2

0,0253

0,0246

 

x = 100 м, x/xM = 0,179

34 а

 

0,093

0,0841

 

x = 200 м, x/xM = 0,274

34 а

 

0,303

0,292

 

x =400 м, x/xM = 0,547

34 а

 

0,79

0,74

 

x = 1000 м, x/xM = 1,37

34 б

1,13/ [0,13 (1,37)2+ 1]

0,91

0,916

 

x = 3000 м, x/xM = 4,1

34 б

1,13/ [0,13 (4,1)2+ 1]

0,354

0,364

33

КонцентрацияNOx на расстоянии x, мг/м3:

 

 

 

 

 

x = 50 м

33

0,0091× 0,0253

0,00023

0,000263

 

x = 100 м

33

0,0091× 0,093

0,000828

0,0009

 

x = 200 м

33

0,0091 × 0,303

0,00276

0,00312

 

x = 400 м

33

0,0091× 0,79

0,00719

0,00792

 

x = 1000 м

33

0,0091× 0,91

0,0083

0,0098

 

x = 3000 м

33

0,0091× 0,354

0,0032

0,00389

Расчет приземной концентрации окиси углерода

34

Максимальное значение концентрации COcoM, мг/м3

16

0,0106

0,0114

35

Расстояниеот источника выброса, на котором приземнаяконцентрация достигает своего максимума хмсо, м

26

731

746

36

КоэффициентS1 для расстояния x:

 

 

 

 

 

x = 50 м, x/xM = 0,068

34 а

3(0,068)4- 8× (0,068)3 + 6 × (0,068)2

0,0253

0,0246

 

x = 100 м, x/xM = 0,179

34 а

 

0,093

0,0841

 

x = 200 м, x/xM = 0,274

34 а

 

0,303

0,292

 

x = 400 м, x/xM = 0,547

34 а

 

0,79

0,74

 

x = 1000 м, x/xM = 1,37

34 б

1,13/ [0,13 (1,37)2+ 1]

0,91

0,916

 

x = 3000 м, x/xM = 4,1

34 б

1,13/ [0,13 (4,1)2+ 1]

0,354

0,364

37

КонцентрацияCOна расстоянии x, мг/м3:

 

 

 

 

 

x = 50 м

33

0,0106× 0,0253

0,000268

0,00028

 

x = 100 м

33

0,0106× 0,093

0,000966

0,000959

 

x = 200 м

33

0,0106 × 0,303

0,00321

0,00333

 

x = 400 м

33

0,0106× 0,79

0,00837

0,00844

 

x = 1000 м

33

0,0106× 0,91

0,00965

0,0104

 

x = 3000 м

33

0,0106× 0,354

0,00375

0,00415

38

Максимальноразовые выбросы, кг/ч:

 

 

 

 

 

летучей золы (Mч)л.з

—

3,327× 3600 × 10-3

13

12

 

окислов серы (Mч)CO2

—

4,025× 3600 × 10-3

29

14,6

 

окислов азота (Mч)NOx

—

3,172 × 3600 × 10-3

9,3

11,4

 

окисиуглерода (Mч)CO

—

3,45× 3600 × 10-3

10,8

12,4

 

хлористого водорода (Mч)HCl

—

0,45× 3600 × 10-3

1,6

—

 

фтористоговодорода (Mч)HF

—

0,472× 3600 × 10-3

1,7

—

39

Валовый выброс (максимальный), т/год:

 

 

 

 

 

летучей золы (Mч)л.з

35

12 × 6500 × 10-3

84,5

78

 

окислов серы (Mч)CO2

35

14,6 × 6500 × 10-3

188,5

94,9

 

окислов азота (Mч)NOx

35

11,4 × 6500 × 10-3

60,4

74,1

 

окисиуглерода (Mч)CO

35

12,4 × 6500 × 10-3

70,2

80,6

 

хлористого водорода (Mч)HCl

35

1,6 × 6500 × 10-3

10,4

—

 

фтористоговодорода (Mч)HF

35

1,7 × 6500 × 10-3

11

—

40

Валовый выброс (средний),т/год:

 

 

 

 

 

летучей золы (Mч)л.з

36

8,6 × 6500 × 10-3

55,6

—

 

окислов серы (Mч)CO2

36

12,5 × 6500 × 10-3

81,2

—

 

окислов азота (Mч)NOx

36

4,8× 6500 × 10-3

31,2

—

 

окисиуглерода (Mч)CO

36

0,79× 6500 × 10-3

5,1

—

 

хлористого водорода (Mч)HCl

36

0,61 × 6500 × 10-3

4

—

 

фтористоговодорода (Mч)HF

36

0,079× 6500 × 10-3

0,51

—

При расчете приземнойконцентрации загрязняющих веществ CM значения отдельных видов загрязняющихвеществ MC, поступающих после электрофильтра, определялисьнепосредственны замером количествзагрязняющих веществ, выбрасываемых из дымовой трубы (п.6, А), и расчетным путем (п. 6, Б).Эти данные сведены в табл. 4.

Таблица 4

Максимальная концентрация загрязняющих веществ, выбрасываемых из дымовой трубы

Метод замера

Летучая зола

Окислы

Окись углерода

Хлористый водород

Фтористый водород

серы

азота

Экспериментальный:

144

322

103

120

18

18,9

мг/м3

 

 

 

 

 

 

мг/с

3600

8050

2575

3000

450

412

кг/ч

13

29

9,3

10,8

1,6

1,7

среднее значение, кг/ч

8,6

12,5

4,8

0,79

0,61

0,079

 

 

 

 

 

 

 

Порасчету:

 

 

 

 

 

 

мг/м3

110,9

134,2

105,7

115

—

—

мг/с

3327

4025

3172

3450

—

—

кг/ч

12

14,6

11,4

12,4

—

—

Ароматическиеуглеводороды (стирол, ксилол, толезол и др.) отсутствовали. Небыли обнаруженытакже канцерогенные вещества типа 3.4 бенз(е)пирен и диоксины.

Результирующие значения максимальнойприземной концентрации загрязняющих веществ сведены в табл. 5,в которой дана их оценка по сравнению с ПДК на эти вещества.

Таблица 5

Максимальная приземная концентрациязагрязняющихвеществ CM и их ПДК, мг/м3

Показатель

Методзамера

Летучая зола

Окислы

Окись углерода

Хлористый водород

Фтористыйводород

серы

азота

Приземная концентрация

Экспериментальный

0,026

0,029

0,0091

0,0106

0,0025

0,00267

Порасчету

0,024

0,0145

0,0107

0,0114

—

—

ПДК

 

0,5

0,5

0,085

3

0,2

0,062

Долязагрязняющего вещества по сравнению с ПДК,%

Экспериментальный

5,2

5,8

10,7

0,35

1,25

4,3

По расчету

4,8

2,9

12,6

0,58

—

—

БИОТЕРМИЧЕСКАЯ ПЕРЕРАБОТКА ТВЕРДЫХ БЫТОВЫХ ОТХОДОВНА МПЗ

На отечественных МПЗ процесс аэробного биотермического компостирования протекает в биотермических барабанах (перваястадия) и в штабелях на площадках дозревания.

В биотермическом барабане аэробные микроорганизмы используют в качестве энергетического материала в первую очередь легко разлагаемые органические соединения, содержащиеся в пищевых отходах(углеводы, органические кислоты, белки).

Аэробы в процессе сложного цикла превращений (цикл Кребса) окисляюторганические вещества, выделяя в виде конечных продуктов углекислый газ и воду. Принеполном окислении в среду выделяются в небольшом количестве промежуточные продукты окисления.При недостаточно интенсивном перемешиванииаэробное компостирование может сопровождаться очаговым анаэробным процессом.

За двухсуточный цикл аэробного биотермического компостированиясодержание органического вещества в компостируемом материале снижается (по сухоймассе) на 2 %.

В зависимости от сезона года (с учетом необходимости подсушкикомпостируемого материала) в биотермические барабаны подаетсявоздух из расчета 0,2-0,8 м3 на 1 кг перерабатываемого материала.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ РАСЧЕТА ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХВЕЩЕСТВ МПЗ

Рассчитываются твердые(пыль органического и минерального происхождения) и газообразные(окись углерода, толуол, ксилол, углеводородынефти, бензол, ацетон и др.) выбросы в массовых единицах на каждый биотермический барабан или на все биобарабаны завода вединицу времени (г/с, т/год) и концентрация загрязняющих веществв выходящих из биобарабана газах (г/м2).

Учитывая, что состав и количество выбросов зависят от состава ТБО, сезона года, активностибиотермического процесса и других факторов, расчет носит ориентировочныйхарактер.

Выбросы загрязняющих веществ от других аппаратов МПЗ рассчитываются по методике, предложеннойдля биобарабанов, а их количественные и качественные показатели будут определены в ходедальнейших исследований.

Расчетные формулы

Расчет объема выходящих из биобарабана газов определяется по формуле

Vб = qбKT / 86,4Toм3/с,

или

Vб = QбKT /(Toηф31536),                                                   (1)

где Vб — интенсивность выхода газов из биобарабана, м3/с; qб — суточнаяпроизводительность биобарабана, т/сут; K — удельная подача воздуха вбиобарабан, м3/кг; To — температура поступающего вбиобарабан воздуха, К; T — температура выходящих газов, К; Qб — годовая производительность биобарабана, т/год; ηф — фактический для данного завода коэффициент использования биобарабана по времени(ηф ≈ 0,8).

Удельную подачу воздуха рассчитывают с учетом производительности биобарабана иинтенсивностиподачи воздуха вентиляторами-наездниками. Более достоверные данные получают при непосредственныхзамерах расхода выходящих из биобарабана газов.

Удельная масса выбросов Ci (кг) на 1 т ТБО определяется по формуле

Ci = αiKT / Toкг/т,                                                          (2)

где αi — концентрация загрязняющего вещества в выходящих из биобарабанагазах, г/м3; определяется в соответствии с существующими методами.

Если замер Vб производился непосредственно, то удельная масса выброса определяется по формуле

.

Массовая концентрация выброса за единицувремени Miс (т/с) и Мiгод (т/год) определяется последующим формулам:

Мiс = αiVб

или

Miс = αiQбKT / (Toηф 31536);                                               (3)

Miгод= αiVб× 31,536ηф,

или

Miгод = CiQб / 1000.                                                         (4)

Для определения массы выброса всему биобарабанами заводаполученные значения Miумножаются на количествобиотермических барабанов.

Примечания: 1. Пробы выходящих из биобарабанов газов берутся в зоне загрузочного окна биобарабана. Здесь же определяется температура и расходвыходящихгазов.

2. При проведении замеров необходимо следить за соблюдением двухсуточного цикла переработки, т.е. чтобы в биобарабане находилось2qб компостируемого материала,степень заполнения биобарабана была не менее 0,55-0,6.

3. При расчете выбросов отдельных МПЗ следует отдаватьпредпочтение наиболеедостоверному экспериментальному методу измерения концентрации загрязняющих веществ в выходящих из биобарабана газах.

4. Для ориентировочного предварительного определения выбросов в табл. 6 приведены значения концентрации загрязняющих веществ, полученные при выборочныхзамерах на Минском заводе МОЗПБО.

Таблица 6

Ориентировочные значения концентрации загрязняющих веществ в выходящих избиобарабана газах

Вещество

Концентрация вещества в выходящихгазах αi; г/м3

Удельная масса выброса Ci, кг/т ТБО

Массовая концентрация Mic, г/с

Газообразные выбросы

Толуол

0,4

0,088

0,07

Ксилол

0,4

0,088

0,07

Углеводороды

0,3

0,066

0,052

Бензол

0,16

0,035

0,028

Ацетон

0,6

0,132

0,105

Окисьуглерода

Менее 0,02

0,0044

0,0035

Твердые выбросы

Пыльорганического и минерального происхождения

Менее 0,006

0,00132

0,001

Примечание.Приведенные в табл. 6данные получены при производительности биобарабана Qб =20000 т ТБО в год, ηф = 0,8. В период проведениязамеров K =0,2 м3/кг, Tс =293K, T = 323K.

Пример расчета выбросов загрязняющих веществ из биобарабанов МПЗ(табл. 7).

Исходные данные

Производительность завода по приему ТБО, тыс. м3/год (тыс. т/год)………………… 400(80)

Тип биотермических барабанов……………………………………………………………………. КМ-101А

Количество биобарабанов, шт…………………………………………………………………………………… 4

Среднегодовая производительность каждого биобарабана Qб, т/год…………………….. 20000

Коэффициент использования биобарабана по времени ηф……………………………………….. 0,8

Удельная подача воздуха K′, м3/кг……………………………………………………………………………. 0,3

Температура подаваемого воздуха T′,К(°С)……………………………………………………… 293(20)

Температура выходящих газов T′,К(°С)……………………………………………………………. 323(50)

Массовая концентрация за 1 с определяется по формуле (3)

M′iс= α′iQбK′T / (Toηф31536),

в рассматриваемомпримере

M′ic = α′i 20000 × 0,3× 323 : (293 × 0,8 × 31536) = 0,262 αi.

Масса выбросов за год определяется по формуле (4)

M′iгод = C′Q′б : 1000.

Таблица 7

Пример расчета выбросов биотермическихбарабанов № 3

Вещество

Концентрация загрязняющих веществ ввыходящих газах αi, г/м3

Удельная масса выброса Ci, кг/ 1 т ТБО

Массовая концентрация

для биобарабана КМ-101А

на все биобарабаны завода

M′iс, г/с

M′iгод, т/год

M′iс, г/с

M′iгод, т/год

Газообразные выбросы

Толуол

0,267

0,088

0,07

1,76

0,28

7,04

Ксилол

0,267

0,088

0,07

1,76

0,28

7,04

Углеводороды

0,2

0,066

0,052

1,32

0,21

5,28

Бензол

0,107

0,035

0,028

0,7

0,112

2,8

Ацетон

0,4

0,132

0,105

2,64

0,42

10,6

Окисьуглерода

0,013

0,0044

0,0035

0,088

0,014

0,35

Твердые выбросы

Пыльорганического и минерального происхождения

0,004

0,0013

0,001

0,026

0,004

0,1

ЛИТЕРАТУРА

1. Алиев Г.М. Техника пылеулавливания и очистки промышленных газов //Справочное изд. — М.: Металлургия, 1986.- 544 с.

2.Временные отраслевые методические указания по расчету плановых показателейпроектов государственных планов по охране атмосферного воздуха. — М.: ОНТИ АКХ им. К.Д. Памфилова, 1983. — 40 с.

3. ГОСТ12.1.014-84. Воздух рабочей зоны. Метод измерения концентрации вредных веществ индикаторными трубками.

4.Методические указания по расчету выбросовзагрязняющих веществ в атмосферу с дымовыми газамиотопительных и отопительно-производственных котельных. — М.: ОНТИ АКХ. им. К.Д. Памфилова, 1986. — 30 с.

5.Методики определения валовых выбросов вредных веществ в атмосферу. МГ-34-70-010-83: СПО Союзтехэнерго. — М., 1984. — 35 с.

6.Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредныхвеществ, содержащихся в выбросах предприятий.- Л.: Гидрометеоиздат, 1987. — 92 с.

7.Сборник методик поопределению концентрации загрязняющих веществ в промышленных выбросов. — Л.:Гидрометеоиздат, 1987. — 270 с.

8.Сборник отраслевых методик измерений концентраций загрязняющих веществ в промышленных выбросах, ч. II. — М.: Гидрометеоиздат, 1985.

9.Сборник методик по расчетувыбросов в атмосферу загрязняющих веществ различнымипроизводствами. — Л.: Гидрометеоиздат, 1986. — 150 с.

СОДЕРЖАНИЕ

Общие положения. 1

Мусоросжигательные заводы.. 2

Газоочистные устройства для улавливания твердых игазообразных загрязняющих веществ мсз. 2

Расчет выбросов загрязняющих веществ мсз. 5

Биотермическая переработка твердых бытовых отходов на мпз. 19

Методические указания расчета выбросов загрязняющихвеществ мпз. 20

Литература. 22

 

Кроме быстрого и качественного ремонта труб отопления, оказываем профессиональный монтаж систем отопления под ключ. На нашей странице по тематике отопления > resant.ru/otoplenie-doma.html < можно посмотреть и ознакомиться с примерами наших работ. Но более точно, по стоимости работ и оборудования лучше уточнить у инженера.

Для связи используйте контактный телефон ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ 8(495) 744-67-74, на который можно звонить круглосуточно.

Обратите внимание

Наша компания ООО ДИЗАЙН ПРЕСТИЖ входит в состав некоммерческой организации АНО МЕЖРЕГИОНАЛЬНАЯ КОЛЛЕГИЯ СУДЕБНЫХ ЭКСПЕРТОВ. Мы так же оказываем услуги по независимой строительной технической эесаертизе.